Вывоз мусора при строительстве в Подмосковье: www.musorshik.ru
Архитектура ->  Канализация. Охрана окружающей среды 

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 [ 139 ] 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162 163 164 165 166 167 168 169 170 171 172 173 174 175 176 177 178 179 180 181 182 183 184 185 186 187 188 189 190 191 192 193 194 195 196 197 198 199 200 201 202 203 204 205 206 207 208 209

средственно на иловые площадки для подсущки или же в начало системы очистных сооружений на повторный цикл очистки.

Новая конструкция контактного резервуара, разработанная ЦНИИЭП инженерного оборудования, представлена на рис. 4.144. Особенностью ее является ребристое днище, в лотках которого расположены трубопроводы. По продольным стенкам смонтированы аэраторы из перфорированных труб.

Для удаления осадка, которое может производиться один раз в 5-7 суток, соответствующая секция отключается, осадок взмучивается

технической водой, поступающей из насадок у дна резервуаров, и смесь перекачивается в начало системы очистных сооружений. Для поддержания частиц во взвешенном состоянии во время перекачки смесь аэрируется. Основные размеры контактных резервуаров приведены в табл. 4.63.

При необходимости дополнительного насыщения очищенных сточных вод кислородом перед спуском их в водоем предусматриваются специальные устройства. Так, например, содержание растворенного кислорода в очищенных сточных водах может быть повышено путем устройства во вторичных отстойниках водослива высотой 200 мм или в месте сброса сточных вод в отводящий коллектор. Многоступенчатые водосливы-аэраторы для очистных станций малой и средней пропускной способности при наличии свободного перепада уровней между площадкой очистных сооружений и горизонтом воды в водоеме и бар-ботажные сооружения позволяют повышать содержание растворенного кислорода сравнительно легко до 50% насыщения.

При проектировании сооружений для насыщения сточных вод кислородом следует принимать: а) для водосливов-аэраторов:

водосливные отверстия в виде тонкой зубчатой стенки с зубчатым щитом над ней (зубья стенки и щита обращены друг к другу остриями);

высоту зубьев - 50 мм, угол при вершине - 90°; высоту отверстия (между остриями зубьев) -50 мм; длину колодца нижнего бьефа - 4 м, глубину - 0,8 м; удельный расход воды =120...160 л/с на 1 м водослива; напор воды на водосливе (отсчитывается от середины зубчатого отверстия), м:

(4.300)

Таблица 4.63 Размеры контактных резервуаров

Размеры, м

<и Ч

Пропускная способ-

ность, тыс. мсуткн

s о. s

я к ч

"" (225)

б) для барботажных сооружений:

аэраторы-фильтросы или перфорированные трубы;

расположение аэраторов равномерное по дну сооружения.

Количество ступеней водосливов-аэраторов п и величина перепада уровней Z на каждой ступени, необходимые для обеспечения заданной концентрации кислорода в сточной воде на выпуске в водоем, определяются последовательным подбором из соотношения

Q Q

- *20

Сп - Со

(4.3&1)



где Ср -растворимость кислорода в воде;

Cj-концентрация кислорода в очищенной сточной воде, которая должна быть обеспечена на выпуске в водоем; Со-концентрация кислорода в сточной воде перед сооружением для насыщения (при отсутствии данных принимается Со = 0);

Ф20 - коэффициент, зависящий от величины перепада уровней; его значения приведены в табл. 4.64; п - число ступеней водосливов; и Пз - коэффициенты, учитывающие влияние температуры и качество воды, принимаются в пределах: 1 = 1... 1,4; я2=:0,7 ... 0,95 (для бы-

товых сточных вод). Удельный расход воздуха, м/м, в барботажных сооружениях следует определять по формуле

Таблица 4.G4 Значение коэффициента фго

Сп - Со \ „

г, м

0,71

0,65

0,59

0,55

0,52

площади

где -коэффициент, характеризующий ТИП аэратора; для филь-

тросов принимается в зависимости от отнощения аэрируемой зоны к площади аэротенка {fIF) по табл. 4.52, для перфорированных труб i = 0,75. Площадь аэрируемой зоны включает в себя часть площади аэротенка, ограниченную габаритами аэраторов, причем просветы между пористыми поверхностями до 0,3 м следует включать в площадь аэрируемой зоны;

- коэффициент, зависящий от глубины погружения аэратора /г, принимается по табл. 4.53. Максимальная интенсивность аэрации / допускается до 100mV(m2-4). Требуемую степень насыщения очищенных стоков кислородом следует принимать с учетом кислородного режима водоема, но не более 6 мг/л для летних условий и 8 мг/л для зимних.

§ 117. ВЫПУСКИ ОЧИЩЕННЫХ СТОЧНЫХ вод в ВОДОЕМЫ

Для спуска очищенных сточных вод в водоемы применяют два типа выпусков: береговые и русловые. Береговые выпуски подразделяются на затопленные и незатопленные. Для затопленных береговых выпусков устраиваются береговые колодцы с выходом сточных вод под уровень воды в водоеме. Незатопленные береговые выпуски (рис. 4.145), в соот-

Рис. 4 145 Береговой незатопленный выпуск

1 - бетонная стенка;

2 - булыжное моще-

ние по щебню




ветствии с положениями гидравлики, рассматриваются как соединение потоков под различным углом слияния.

Строительная стоимость береговых выпусков ниже стоимости русловых. Однако в створе выпуска достигается незначительное первоначальное смешение потоков, и, следовательно, на практике они могут быть применены только для спуска стоков с концентрацией загрязнений, не влияющих на санитарное состояние водоема.

Русловые выпуски располагаются на определенном расстоянии от берега. Эти выпуски подразделяются на сосредоточенные, рассеивающие и эжекторные.

Выбор конструкции руслового выпуска зависит от санитарных требований к разбавлению сточных вод в водоеме, кроме того, от гидравлической структуры потока, морфологии русла и от геодезической отметки уровней воды в береговом колодце и в реке.

Применение сосредоточенных русловых выпусков возможно или при разбавлении стоков перед выпуском (при подаче воды из водоема насосами в береговые контактные резервуары до концентрации загрязнений в смеси, близкой по количественным показателям к нормативной), или если разбавление по пути до расчетного створа достаточно, т. е. концентрация загрязнений в расчетном створе будет соответствовать нормативной.

Для сброса сточных вод в реки всегда целесообразно применять рассеивающие выпуски, а для сброса сточных вод в непроточные водоемы конструкцию выпуска и место его расположения в водоеме следует определять технико-экономическим расчетом.

Если плотность стоков рст выше плотности воды рв в водоеме, следует применять высоконапорные распределители, способствующие распространению стоков на всю глубину. Если плотность стоков рст меньше плотности воды в водоеме рв, следует применять низконапорные распределители с расположением отверстий под минимальным углом к горизонту (5-10°).

На основании данных лабораторных исследований ВНИИ ВОДГЕО можно рекомендовать следующие выпуски с оголовками: цилиндрическим; открытым рассеивающим; русловым рассеивающим с эжектор-ными насадками.

Выпускной оголовок цилиндрического типа может быть использован для сброса сточных вод в речной поток, в котором обеспечивается приток достаточного количества речной воды для получения требуемой кратности начального разбавления.

Представляет интерес конструкция цилиндрического выпускного оголовка, состоящего из цилиндрической камеры с прорезями и подводящего трубопровода. Трубопровод соединен с цилиндрической камерой у ее торца под углом -45° (в плане), благодаря чему в ней образуется винтообразное течение, обеспечивающее равномерный выпуск сточной жидкости по фронту сооружения.

Длина цилиндрической камеры определяется по формуле

(4.303)

-ср,

где Q - расход воды в реке, разбавляющий сточную воду в начальном участке; Н - средние скорость и глубина реки в зоне выпуска; D - диаметр цилиндрической камеры;

k-коэффициент, равный: при -3fe= и при-~ < <3=1,5.

Диаметр цилиндрической камеры принимается равным D = 2 ... 3d, где d - диаметр подводящего патрубка. Скорость течения в подводя-




0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 [ 139 ] 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162 163 164 165 166 167 168 169 170 171 172 173 174 175 176 177 178 179 180 181 182 183 184 185 186 187 188 189 190 191 192 193 194 195 196 197 198 199 200 201 202 203 204 205 206 207 208 209